Stratigrafie con biocompositi in canapa-calce: come leggere correttamente le verifiche igrotermiche

Nei biocompositi in canapa e calce, e più in generale nei materiali igroscopici a poro aperto, la prestazione igrometrica non si descrive con la sola resistenza alla diffusione del vapore. Sorzione, isteresi, capillarità e calore latente costruiscono una risposta dinamica che il calcolo Glaser, per esplicita ammissione della stessa UNI EN ISO 13788, non incorpora.

Quando questi materiali entrano in pacchetti di nuova costruzione, e ancor più quando vengono usati in isolamento interno su murature esistenti in pietra o in mattone pieno, l'uso del solo Glaser produce esiti spesso fisicamente non rappresentativi della realtà costruttiva. La norma stessa indica la via: per i sistemi igroscopici la verifica coerente è la simulazione dinamica accoppiata calore-umidità secondo EN 15026.

L'articolo prosegue il filo del precedente contributo dedicato alla prestazione termica dei materiali igroscopici a poro aperto (Leggi l'articolo), e ne completa la lettura sul piano igrometrico. Si chiarisce cosa misura il moisture buffer value, cosa restituisce la simulazione dinamica HAM secondo EN 15026 e dove si colloca, rispetto a entrambi, il metodo Glaser della UNI EN ISO 13788. Si discutono in modo specifico i due contesti progettuali in cui l'errore di livello è più frequente: i pacchetti in biocomposito calce-canapa di nuova costruzione e l'isolamento interno con materiali igroscopici su murature esistenti.

Si offrono infine indicazioni operative per termotecnici, ingegneri e architetti che si trovino a leggere o redigere relazioni igrotermiche su sistemi di questa natura.

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Dalla prestazione termica alla prestazione igrometrica: una lettura inseparabile

Per i materiali igroscopici a poro aperto, come mostrato nel mio precedente articolo pubblicato su Ingenio, la prestazione termica reale si legge a scala di componente, non a scala di provino, e che la prova Hot Box secondo EN ISO 8990 colma in modo specifico lo spazio fra caratterizzazione di materiale e comportamento del sistema.

Il presente contributo chiude il cerchio: in questi materiali la prestazione termica e la prestazione igrometrica non sono due capitoli separati di una relazione, ma due facce dello stesso fenomeno fisico.

Perché calore e umidità devono essere valutati insieme

Il flusso di calore attraversa il componente assieme al flusso di vapore; lo stato igrometrico modifica le proprietà apparenti del materiale; gli scambi di calore latente associati a sorzione e desorzione partecipano al bilancio energetico in regime dinamico. Trattare la verifica igrotermica come un'appendice del calcolo termico, da risolvere con un controllo Glaser separato, significa non leggere il sistema per quello che è.

UNI EN ISO 13788 ed EN 15026: strumenti diversi per fenomeni diversi

Il punto, qui, non è teorico. È di tutti i giorni in cantiere e in studio: due strumenti normativi differenti, la UNI EN ISO 13788 e la EN 15026, coprono piani fisici diversi e rispondono a domande diverse.

Trattarli come intercambiabili - o, più frequentemente, fermarsi al primo perché è più semplice - è la radice di gran parte delle controversie tecniche che si aprono quando un biocomposito calce-canapa, una terra cruda, un legno massiccio, una calcarenite o un tufo entrano nella stratigrafia.

L'umidità nei materiali igroscopici a poro aperto: variabile fisica permanente, non disturbo

Nei materiali sintetici a basso assorbimento - polistireni, poliuretani, lane minerali con basse capacità igroscopiche - l'umidità è ragionevolmente trattabile come perturbazione: il materiale interagisce poco col vapore dell'aria, e il modello che lo descrive può fissare un contenuto d'acqua di riferimento e considerarlo costante.

Per i materiali igroscopici a poro aperto - biocompositi calce-canapa, calci aeree, terra cruda, legno massiccio, intonaci a base di calce o argilla, ma anche pietre porose tradizionali come tufo e calcarenite - il quadro è strutturalmente diverso. La matrice porosa, dotata di superficie specifica interna molto elevata, scambia in continuo molecole d'acqua con il vapore atmosferico. Adsorbimento e desorbimento operano ciclicamente lungo curve di sorzione che, in questi materiali, presentano isteresi marcate. Il contenuto d'acqua del materiale insegue, nel tempo, le condizioni al contorno; le proprietà apparenti - conducibilità termica, permeabilità al vapore, capacità termica - dipendono dallo stato igrometrico.

Il punto operativo che ne discende è netto: in questi materiali l'umidità non è un parassita da espellere o da neutralizzare con barriere, ma un termine attivo del bilancio fisico. Negarne il ruolo nei modelli equivale a descrivere un sistema diverso da quello effettivamente in opera.

Buffering igrometrico: cosa misura, come si classifica

Il buffering igrometrico è la capacità di un materiale di assorbire e rilasciare vapore in modo da smorzare le oscillazioni dell'umidità relativa dell'aria interna.

Il parametro tecnico che lo quantifica è il moisture buffer value (MBV), definito nell'ambito del progetto NORDTEST e descritto nel rapporto DTU BYG R-126. Il protocollo è preciso: il provino è esposto a cicli giornalieri standardizzati di umidità relativa - tipicamente otto ore ad alta UR e sedici ore a bassa UR a temperatura controllata - e si misura la variazione gravimetrica per unità di superficie esposta e per unità di variazione di UR.

Classificazione NORDTEST del Moisture Buffer Value (MBV)

Unità di misura MBV
g/(m²·%RH) = grammi di vapore assorbiti o rilasciati per metro quadrato di superficie esposta e per ogni punto percentuale di variazione dell'umidità relativa dell'aria (%RH).

MBV dei biocompositi in canapa e calce

Le misure di letteratura su biocompositi in canapa e calce collocano il materiale stabilmente in fascia eccellente, con valori riportati dell'ordine di 2-3 g/(m²·%RH) a seconda di formulazione e densità.

La capacità deriva dalla combinazione di tre fattori interni alla microstruttura:

• superficie specifica interna molto elevata,
• distribuzione multiscala dei pori che attiva sia adsorbimento di vapore sulle pareti sia condensazione capillare nei pori più piccoli,
• presenza simultanea di una fase minerale (lime hydrates, carbonati) e di una fase lignocellulosica (canapulo) entrambe igroscopiche.

Effetti analoghi - con intensità diversa - sono documentati per intonaci a calce, terra cruda, legno e per le pietre porose tradizionali in sistemi costruttivi coerenti, dove la continuità di permeabilità tra massa muraria, finiture e ambiente non viene interrotta da rivestimenti impermeabili.

Il MBV è, per costruzione, una proprietà che emerge solo in regime dinamico. Non è descrivibile da una caratterizzazione stazionaria. È, in senso letterale, ciò che il modello di Glaser non vede.

Dal laboratorio alla scala edificio: le evidenze sul buffering igrometrico in opera

Il dato di laboratorio è una premessa; la verifica decisiva è in opera. La letteratura disponibile su edifici sperimentali e prototipi in canapa-calce mostra in modo coerente che il buffering misurato a scala di provino si traduce in stabilizzazione effettiva del microclima interno.

I dati del prototipo HemPod dell'Università di Bath

Il prototipo HemPod dell'Università di Bath, monitorato per circa un mese in confronto con un edificio di riferimento convenzionale, ha registrato variazioni medie giornaliere di temperatura interna di circa 2,3 °C a fronte di 11,6 °C esterni, e variazioni di umidità relativa interna nell'ordine di ±2 % a fronte di ±25 % esterni. Nel medesimo periodo l'edificio di riferimento mostrava oscillazioni interne di temperatura attorno a 6,8 °C e di umidità relativa attorno a ±7 %.

Monitoraggi pluriennali: cosa conferma la letteratura scientifica

Studi successivi hanno esteso questa osservazione a periodi di monitoraggio pluriennali e a configurazioni differenti. Moujalled et al. (2012; 2016), in monitoraggi di quattro anni su edificio reale in hemp concrete, hanno documentato comportamenti stabilmente accoppiati calore-umidità, con risposta interna che resta entro categorie di comfort termico definite dalla EN 15251 anche in presenza di oscillazioni esterne ampie. Knapen et al. (2020) e Kaboré et al. (2024) hanno confermato che la risposta dinamica della parete e l'inerzia igro-termica del materiale contribuiscono in modo non trascurabile alla stabilità delle condizioni interne, e che nessuno di questi comportamenti è riproducibile da modelli puramente conduttivi e stazionari.

La parete in calce-canapa come regolatore passivo dell'umidità interna

Il punto fisico è semplice e rigoroso: la parete in biocomposito calce-canapa, quando inserita in un sistema costruttivo coerente con la sua natura - intonaci permeabili, finiture traspiranti, dettagli che non interrompono la continuità di permeabilità - agisce come un regolatore passivo dell'umidità interna. Non è un'opinione: è ciò che la letteratura osservativa documenta in modo ripetuto da oltre un decennio.

Comfort percepito e salubrità: perché l'umidità modulata cambia le condizioni interne

La regolazione dell'umidità interna non è un fatto di laboratorio: ha ricadute dirette su comfort percepito e qualità dell'aria.

La temperatura percepita dipende, fra l'altro, dall'umidità relativa: un ambiente a 20 °C con UR del 35 % è percepito mediamente come più freddo, e più 'secco', di un ambiente alla stessa temperatura con UR del 50 %. Una stessa potenza impiantistica, su due involucri che modulano l'umidità in modo molto diverso, produce due esperienze diverse.

Sul piano della salubrità i meccanismi rilevanti sono altrettanto concreti. L'umidità relativa interna stabilmente oltre il 75-80 % in superficie è notoriamente associata a condizioni di sviluppo di muffe; la stessa UNI EN ISO 13788, nella verifica di temperatura superficiale interna critica, definisce un fattore fRsi minimo proprio per evitare la formazione di muffa superficiale. Speculare e meno discusso è il rischio opposto: aria interna stabilmente sotto il 30 % di UR è correlata a irritazione delle mucose respiratorie, secchezza cutanea, peggior tolleranza dei sintomi respiratori. Un involucro che modula passivamente l'umidità interna mantenendola in una fascia centrale - tipicamente 40-60 % - tiene il sistema lontano da entrambe le soglie critiche, riducendo nel contempo la dipendenza da deumidificatori e umidificatori meccanici.

Il punto da non lasciare implicito è questo: la regolazione passiva dell'umidità è una prestazione tecnicamente misurabile, non un argomento generico di benessere. Ed è una prestazione che, nel quadro normativo, ha già strumenti di misura (DTU BYG R-126 per il MBV) e di simulazione (EN 15026 per la risposta dinamica dell'involucro). Ciò che spesso manca, in studio, è la decisione di usarli quando il materiale lo richiede.

Il metodo Glaser e il suo perimetro dichiarato: cosa la UNI EN ISO 13788 esplicitamente non considera

Il metodo Glaser, codificato in Italia attraverso la UNI EN ISO 13788, è uno strumento di calcolo semplificato e quasi-stazionario, basato su valori mensili medi di temperatura e umidità relativa e sul solo trasporto di vapore per diffusione, con coefficienti di resistenza alla diffusione del vapore (μ) trattati come costanti. È utile, è proceduralmente disciplinato, è alla portata di qualunque software termotecnico. Ma il suo dominio di validità è dichiarato dalla norma stessa.

Al paragrafo dedicato ai limiti, la UNI EN ISO 13788 elenca in modo esplicito i fenomeni che il metodo non considera:

• la variazione delle proprietà dei materiali con il contenuto di umidità;
• la risalita capillare e il trasporto liquido dell'umidità nei materiali;
• il movimento dell'aria attraverso fessure o intercapedini;
• la capacità igroscopica dei materiali, ossia l'assorbimento in regime transitorio;
• gli effetti di asciugatura per convezione naturale entro l'elemento;
• la distribuzione non uniforme del vapore lungo lo spessore per effetti di geometria.

La conseguenza tecnica - non opinabile, perché iscritta nella norma - è che, per i materiali igroscopici, il metodo Glaser tende a sopravvalutare in modo sistematico il rischio di condensazione interstiziale, proprio perché ignora i meccanismi di assorbimento ciclico del vapore e di redistribuzione interna dell'umidità che, in opera, dissipano i picchi di pressione di vapore prima che si traducano in accumulo liquido stabile. Non è una critica al metodo, ed è doveroso ribadirlo: è il perimetro di applicabilità che la norma stessa dichiara.

Riquadro 1 - Valori μ tipici e i rischi di una parametrizzazione non corretta
Nei software di verifica igrotermica di uso comune i parametri di diffusione del vapore dei biocompositi in canapa e calce vengono spesso impostati con valori μ tipici di murature minerali o intonaci cementizi, che non sono coerenti con il materiale: per il blocco hemp-lime il fattore di resistenza alla diffusione del vapore è normalmente nell'intervallo μ ≈ 5-8, per gli intonaci a calce nell'ordine di μ ≈ 8-12. Inserire valori più alti significa simulare un materiale meno traspirante di quello realmente in opera, e generare condense teoriche dove l'evidenza fisica non le supporta. Questo è un errore di parametrizzazione, ma quando si combina con i limiti strutturali del Glaser produce esiti grossolanamente conservativi che vengono poi presentati come 'esito della verifica normativa'.

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Riquadro 2 - Appendice Nazionale NA.1.5 della UNI EN ISO 13788: la condensa ammissibile
Anche all’interno del solo Glaser, il quadro tecnico italiano fornisce uno strumento spesso sottoutilizzato. L’Appendice Nazionale NA.1.5 della UNI EN ISO 13788 definisce la condensa ammissibile per ciascuno strato:
Condensa ammissibile [g/m²] = k · ρ · d
dove ρ è la densità dello strato, d lo spessore e k un coefficiente tabellato in funzione della natura del materiale. Per un biocomposito canapa-calce, classificabile nella riga delle 'fibre di natura organica con collanti resistenti all'acqua' (k = 20), il limite ammissibile risulta tutt'altro che trascurabile, per esempio:
Consideriamo un blocco canapa-calce, spessore 30 cm, densità 330 kg/m³.
Condensa ammissibile ≈ 20 · 330 · 0,30 = 1.980 g/m²
La verifica Glaser è soddisfatta finché la condensa calcolata resta sotto questo limite, e in pratica - se i parametri μ sono impostati correttamente - normalmente non si osservano accumuli significativi. Anche letta nel suo perimetro, dunque, la norma non vieta l'uso dei materiali igroscopici. Lo strumento corretto per leggere la prestazione fisica reale resta però altrove: nel modello dinamico HAM.

Isolamento interno con materiali igroscopici: quando il metodo Glaser non è sufficiente

L'isolamento interno di murature esistenti in pietra, in mattone pieno o in materiali tradizionali porosi è il contesto in cui il salto fra modello di calcolo e fisica del sistema genera il maggior numero di rifiuti tecnici impropri. È, non a caso, il punto su cui termotecnici e progettisti più frequentemente bloccano l'adozione di biocompositi in canapa e calce.

Il meccanismo dell'errore

La sequenza tipica si ripete con poche varianti. Il progettista propone un pacchetto interno con un materiale igroscopico (canapa-calce, fibra di legno, calce naturale, intonaco a calce-canapa) applicato direttamente su muratura in pietra o in mattone pieno. Il termotecnico esegue la verifica igrotermica con software che applica il Glaser secondo UNI EN ISO 13788. Il modello, che non considera la capacità igroscopica, non considera il trasporto liquido, non considera la variazione delle proprietà con il contenuto d'acqua, e che spesso usa parametri μ desunti da elementi minerali densi, restituisce condensa teorica all'interfaccia tra isolante e muratura fredda. La condensa viene presentata come 'rischio normativo', e l'intervento viene riformulato con barriera al vapore, materiali sintetici o si rinuncia all'isolamento.

Tre passaggi di questa sequenza meritano attenzione:

1. Il modello sta operando fuori dal proprio dominio di validità dichiarato, perché applicato a un sistema in cui i fenomeni esclusi dalla norma sono dominanti.
2. La 'condensa' calcolata è uno scarto fra pressioni in regime quasi-stazionario, non un accumulo liquido reale; in un materiale igroscopico, finché la capacità di accumulo del vapore adsorbito non è saturata, non si forma una pellicola d'acqua continua.
3. La barriera al vapore - tipica reazione difensiva al risultato Glaser - annulla la prestazione di buffering, interrompe la continuità di permeabilità del sistema e introduce una trappola di umidità sul lato caldo, con effetti che la stessa norma non è in grado di prevedere.

Cosa fa davvero un biocomposito in canapa e calce in isolamento interno

La fisica osservata e simulata è coerente con un comportamento opposto a quello che il Glaser suggerisce. Quando il vapore migra dall'ambiente interno verso lo strato freddo, i siti di adsorbimento del biocomposito si caricano progressivamente; il materiale rilascia, in fase di adsorbimento, calore latente che innalza localmente la temperatura e abbassa la pressione di saturazione critica; il vapore eccedente viene redistribuito lungo lo spessore dell'isolante. Quando il regime esterno si inverte - in giornate più miti, in primavera, durante il ciclo annuale - la fase di desorbimento restituisce vapore all'ambiente e all'esterno della stratigrafia. L'accumulo non è stagionale; la simulazione dinamica HAM, condotta con proprietà dei materiali coerenti con la natura del sistema, mostra in modo ripetuto l'assenza di accumulo netto su base annua nei pacchetti in canapa-calce su murature esistenti. È un risultato robusto, non aneddotico, e converge con i monitoraggi in opera disponibili.

Un punto di metodo va lasciato esplicito. Questa lettura non è una richiesta di 'fede' al progettista né un appello a esperienze di cantiere: è il risultato che il quadro fisico - sorzione, trasporto liquido, calore latente, dipendenza delle proprietà dall'umidità - produce quando viene effettivamente messo nel modello. Il quadro normativo italiano ed europeo dispone già dello strumento per metterlo nel modello: si chiama EN 15026.

La simulazione dinamica HAM secondo EN 15026: lo strumento coerente con la fisica del sistema

Cos'è una simulazione HAM?

La EN 15026 definisce i requisiti per la simulazione numerica del trasferimento transitorio di calore e umidità in componenti edilizi multistrato, e individua la classe dei modelli HAM (Heat-Air-Moisture) cui appartengono software come WUFI, Delphin, e altri.

Rispetto al Glaser, le differenze sono di dominio fisico modellato, non solo di complessità di calcolo:

• regime transitorio orario, non quasi-stazionario mensile;
• trasporto di vapore più trasporto liquido capillare;
• capacità igroscopica inclusa tramite curva di sorzione;
• μ funzione dell'umidità relativa, non più costante;
• pioggia battente inclusa come carico al contorno;
• calore latente di sorzione incluso nel bilancio energetico.

UNI EN ISO 13788 (Glaser)	EN 15026 (HAM)
Regime quasi-stazionario, valori mensili	Regime transitorio orario
Solo trasporto di vapore per diffusione	Vapore + trasporto liquido capillare
μ trattato come costante	μ funzione dell’umidità relativa
Capacità igroscopica non considerata	Capacità igroscopica via curva di sorzione
Calore latente di sorzione assente	Calore latente incluso nel bilancio
Pioggia battente non modellata	Pioggia battente come carico al contorno
Proprietà costanti, indipendenti dal contenuto d’acqua	Proprietà variabili con il contenuto d’acqua

In altri termini, la EN 15026 modella esattamente i fenomeni che la UNI EN ISO 13788 dichiara di non considerare. Per i biocompositi in canapa e calce e per gli altri materiali igroscopici a poro aperto - e a maggior ragione per i pacchetti di isolamento interno su muratura esistente - è la norma di riferimento metodologicamente appropriata, non un complemento facoltativo. La condizione operativa è la corretta caratterizzazione del materiale: curva di ritenzione idrica, μ(φ), λ(w), conduttività idraulica liquida, capacità termica. Quando questi dati sono disponibili e coerenti, la simulazione restituisce - per i biocompositi calce-canapa e per le altre famiglie igroscopiche - una risposta dinamica annuale priva di accumuli stagionali e in linea con i monitoraggi in opera disponibili.

Va osservato, per disciplina, che la EN 15026 richiede dati di materiale che il Glaser non richiede; che la qualità del risultato dipende dalla qualità della caratterizzazione; e che la scelta del software validato secondo la norma è un requisito tecnico, non una preferenza. Il rigore dello strumento dinamico è una condizione di solidità tecnica, non un indebolimento.

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L'articolo prosegue fornendo indicazioni operative per chi legge e verifica la prestazione igrometrica su sistemi che includono biocompositi in canapa e calce o altri materiali igroscopici a poro aperto.

In sintesi
◾ Il metodo Glaser (UNI EN ISO 13788) non considera sorzione, trasporto capillare e buffering igrometrico.
◾ Nei materiali igroscopici a poro aperto può sovrastimare il rischio di condensazione.
◾ La norma EN 15026 consente la simulazione dinamica HAM dei fenomeni termoigrometrici.
◾ Nei biocompositi canapa-calce il MBV rientra generalmente nella classe "eccellente".
◾ Per l'isolamento interno di murature esistenti la simulazione dinamica è spesso il metodo più coerente.

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FAQ tecniche sulla verifica igrotermica di stratigrafie con biocompositi canapa-calce e materiali igroscopici

Cos'è il moisture buffer value (MBV)?

È la quantità di vapore che un materiale assorbe e rilascia per unità di superficie esposta e per unità di variazione di umidità relativa, in cicli giornalieri standardizzati. Si misura in g/(m²·%RH) secondo il protocollo NORDTEST descritto nel rapporto DTU BYG R-126. Per i biocompositi in canapa e calce la classificazione è stabilmente in fascia eccellente.

Il calcolo Glaser (UNI EN ISO 13788) è obbligatorio?

Il riferimento normativo per la verifica igrotermica semplificata è la UNI EN ISO 13788. La norma stessa, però, dichiara esplicitamente i fenomeni che il metodo non considera - capacità igroscopica, trasporto liquido, variazione delle proprietà con l'umidità - e per i materiali igroscopici a poro aperto la simulazione dinamica HAM secondo EN 15026 rappresenta lo strumento di verifica coerente con la fisica del sistema.

Perché il Glaser segnala condense in un pacchetto in canapa-calce su muratura esistente?

Per due ragioni distinte ma sovrapponibili. La prima è strutturale: il metodo, in quanto stazionario e a μ costante, ignora i meccanismi di assorbimento ciclico del vapore che in opera dissipano i picchi di pressione di vapore. La seconda è di parametrizzazione: nei software i valori di μ del biocomposito vengono spesso sostituiti da valori tipici di murature minerali o intonaci cementizi, generando condense teoriche che non si verificano nel sistema reale. Entrambi gli effetti sono sistematici.

Cos'è la condensa ammissibile dell'Appendice Nazionale NA.1.5?

È il limite di condensa che, anche all'interno del calcolo Glaser, è considerato compatibile con la conservazione del materiale. Si calcola come k · ρ · d, dove ρ è la densità dello strato, d il suo spessore, k un coefficiente tabellato in funzione della natura del materiale. Per i biocompositi in canapa e calce il valore di k coerente è 20 (fibre di natura organica con collanti resistenti all'acqua), e i limiti che ne risultano sono normalmente non vincolanti per gli spessori d'uso.

Quando ricorrere alla simulazione dinamica HAM secondo EN 15026?

Quando il pacchetto include materiali igroscopici significativi e quando il sistema è esposto a condizioni in cui i fenomeni esclusi dal Glaser sono rilevanti - in particolare in isolamento interno su muratura esistente, in pacchetti con spessori di biocomposito importanti, in climi con variazioni stagionali ampie. La simulazione richiede curve di sorzione, μ(φ), λ(w) e conduttività idraulica liquida del materiale, e va eseguita con software validato secondo la norma.

Il buffering igrometrico ha effetti misurabili sul comfort percepito?

Sì. Il monitoraggio del prototipo HemPod ha registrato variazioni di umidità relativa interna dell'ordine di ±2 %, a fronte di oscillazioni esterne di ±25 %, con corrispondente stabilizzazione della temperatura percepita e riduzione del rischio di condensa superficiale e di sviluppo di muffe. Studi su edifici reali in canapa-calce hanno confermato il rientro stabile in categorie di comfort termico definite dalla EN 15251 anche in condizioni climatiche esterne ampie.

Riferimenti normativi richiamati

• UNI EN ISO 13788 - Prestazione igrotermica dei componenti e degli elementi per edilizia. Temperatura superficiale interna critica e condensazione interstiziale. Metodi di calcolo (Glaser).
• UNI EN ISO 13788, Appendice Nazionale NA.1.5 - Tabella della condensa ammissibile.
• EN 15026 - Hygrothermal performance of building components and building elements. Assessment of moisture transfer by numerical simulation (HAM).
• DTU BYG R-126 (NORDTEST) - Moisture Buffering of Building Materials. Definizione del MBV e protocollo di prova.
• UNI EN ISO 8990 - Determinazione delle proprietà di trasmissione termica in regime stazionario. Metodo della doppia camera con anello di guardia (Hot Box).
• UNI EN 12667 - Determinazione della resistenza termica con il metodo della piastra calda con anello di guardia e con il metodo del termoflussimetro. Prodotti ad alta e media resistenza termica.
• ISO 9869-1 - In-situ measurement of thermal resistance and thermal transmittance. Heat flow meter method.
• ISO 10456 - Building materials and products. Hygrothermal properties. Tabulated design values and procedures for determining declared and design thermal values.
• EN 1745 - Masonry and masonry products. Methods for determining thermal properties.